专业销售无缝钢管-省心
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范围 | 专业销售无缝钢管-省心供应范围覆盖黑龙江省、齐齐哈尔市、泰来县、龙沙区、建华区、铁峰区、昂昂溪区、富拉尔基区、碾子山区、龙江县、依安县、富裕县、克山县、克东县、拜泉县、讷河市等区域。 |
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齐齐哈尔泰来天祥钢管有限公司自始至终把人文关怀当做公司发展的重要内涵,以人为本,体现人生和事业价值。 路漫漫其修远兮,吾将上下而求索。
展望未来,齐齐哈尔泰来天祥钢管有限公司坚持以打造百年基业为目的,力做千年企业为雄心。不忘初心,砥砺前行!用心雕琢品牌,以优质【无缝钢管】产品、良好服务回馈社会!
超声波技术应用于冷拔钢管或其他金属塑性加工是20世纪70年代大功率超声波应用的新发展。1978年8月,上海市科委正式下达科研任务,由上海钢管厂负责,中国科学院声学研究所和上海超声波仪器厂协作,进行超声波冷拔钢管试验。
超声波振动拔管的原理是将高频电谐振通过换能器转换成机械振动,并将振动能量传播到变形区中,从而改变金属变形的性质和应力状态。
在超声波振动拔管中,换能器的设计是一个核心问题。只有正确设计换能器,才能能地将高频电谐振变为有效的机械振动。
我国20世纪80年代在自己试制的超声冷拔钢管装置上,对多种材料进行了拉拔试验。试验表明,超声冷拔钢管可以降低拉拔力15%~20%;可以提高延伸系数,减少拔制道次;可减少中间热处理,进行多道次连拔;提高了钢管内外表面的光洁度和加工精度;能够拉制常规方法不能拉制的特种金属
钢的化学成分是确保钢管性能的基础条件,在冶炼过程中化学成分分析的准确性是冶炼优质钢的必要条件。一般情况下,主要分析的化学元素包括C、Si、Mn、P、S、Cr、Mo、Ni、Cu、Al、W、V、Ti、As、Sn、B、Nb等的成分。
(1)化学分析:以物质的化学反应为基础的分析方法。
(2)仪器分析:以物质的物理和物理化学性质为基础的分析方法。
(3)误差:指分析结果与真实值之间的差值。按其性质分可分为随机误差、系统误差和过失误差。
(4)随机误差:又称偶然误差。是由于在测定过程中一系列的有关因素微小的随机波动而形成的具有相互抵偿性的误差,它决定了测定结果的精密度。
(5)系统误差:是指在一定试验条件下由某个或某些因素按照某一确定的规律起作用而形成的误差,在每次测定中会重复出现,使测定的结果经常偏高或偏低,它决定了测定结果的准确度。其主要来源有方法误差、仪器误差、操作误差和试剂误差。
(6)过失误差:是指一种显然与事实不符的误差,没有一定的规律。不管造成过失误差的具体原因如何,在分析测试过程中,只要确知存在过失误差,就必须将含有过失误差的测定值作为异常值,从一组测定数据中舍去。
(7)化学分析允许差:在实际分析工作中,按标准或主管部门根据生产和科学技术发展的要求,同时考虑到分析技术所能达到的水平,而拟定某元素在何种含量范围内可以允许的误差值。这个允许误差范围,习惯上称为“公差”,执行GB/T 222标准。化学分析方法中所规定的允许差,是衡量分析结果的质量标准。
穿孔毛管的质量对无缝钢管的质量影响很大。穿孔不良质量主要表现在毛管壁厚不均、内拆、外折等缺陷存在及其表现程度上。为改善穿孔质量,必须对这些缺陷加以控制。
1 毛管壁厚不均
造成毛管不均的主要原因有管坯加热不均、顶杆弯曲、轧制线不正、定心辊调整不当、定心孔不正及导入套选择不当等。
2 内折
穿孔机穿孔所产生的内折原因较多,主要可分为钢质内折与操作内折两大类。
(1)钢质内折。
主要是由管坯质量不良引起的,如连铸坯低倍不合(残余缩孔、内裂纹,非金属夹杂等),铸坯内部严重疏松;柱状晶过发达及难变形的合金钢穿孔时也容易产生内折。
(2)操作内折。
造成的原因主要有调整不当(如顶头前压下率过大或过小;轧辊转速过高;送进角过小;椭圆度过大等)以及管坯加热温度不均等;顶头磨损过大或破裂、粘钢等。穿尾端的破尾被芯棒插入时也会造成内折。
3 外折
造成外折的主要原因有钢质外折和操作内折。
(1)钢质外折。如管坯裂纹、连铸坯严重划痕、耳子、钢锭结疤、翻皮及皮下气泡等。
(2)操作外折。工具(轧辊、导板或导盘)粘钢划痕,严重的螺旋道、轧辊刻槽或堆焊不当等。
穿孔机孔型调整主要参数有:轧辊距离、导盘(导板、导辊)距离、椭圆度、送进角、辗轧角,顶头直径,顶头前压下率、轧辊与导盘速度等。
(1)轧辊距离是指左右或上下两个轧辊辊喉处的短距离。轧辊距离通常由坯料直径和总压下量来决定,是主要的调整参数。
(2)导盘(导板、导辊)距离是指上下2个导盘(导板、导辊)根部处的短距离。导盘(导板、导辊)对穿孔变形起到横向限制和引导作用。导盘(导板、导辊)距离直接影响椭圆度的变化。
(3)椭圆度是导盘(导板、导辊)距离与轧辊距离之比。表示孔型调整后的椭圆程度。调整椭圆度使轧件截面保持一定的椭圆形状,可改变轧件的横向变形程度,控制截面周长,实现扩径、等径轧制。过大的椭圆度加大了横向变形,对产品质量不利。
(4)辗轧角是Φ轧辊轴线与轧制线在水平面上投影的夹角。桶形辊的辗轧角一般小于5°。Φ250 mm精密轧管机组的锥形辊穿孔机的辗轧角为10°~15°。
轧辊的“锥形”程度与辗轧角的大小有关。辗轧角越大,轧辊直径从小端(咬入端)到大端(抛出端)的变化就越大,辊面圆周速度和沿轧制线方向分速度的递增亦越大。一方面,沿轧制线方向分速度的递增,对提高变形速度和加强金属的延伸变形有利;另一方面,辊面圆周速度的递增,对轧件扭转的影响也增大。这两个方面的因素要在辊型设计时综合考虑。同时,过大的辗轧角,对设备设计也会增加困难。
(5)送进角是轧辊轴线与轧制线在垂直面上投影的夹角。Φ250 mm精密轧管机组的锥形辊穿孔机的送进角为5°~12°。送进角越大,轧辊速度在前进方向的分量也越大,即钢管前进越快,但斜轧延伸的螺距也越大,穿孔机负荷也越大。
(6)顶头直径与穿孔毛管的内径有关。一般来讲,顶头直径越大,穿孔毛管的内径也越大。
(7)导盘速度指导盘工作面的纵向线速度。主动旋转导盘,其工作面的纵向线速度应大于轧件纵向前进速度,因而对轧件作用有纵向曳入摩擦力,加强了金属的纵向流动。导盘速度一般控制在轧制速度的 1.5~3.0倍。
(8)顶前压下率
指坯料在顶头前端(鼻部)处的直径压下率,用百分率来表示。
顶前压下率=(坯料直径一顶头前端横截面的轧辊距离)/坯料直径
顶前压下率愈大,则金属变形的不均匀程度也愈大,导致管坯中心区在旋转过程中交变的切应力和拉应力增加,从而容易促使孔腔形成,造成内折缺陷。顶前压下率愈小,则管坯咬入愈困难(尤其是二次咬入)。因此工艺上调整的原则是,在保证咬入的条件下,顶前压下率愈小愈好,通常采用的顶前压下率为4%~7%。
(9)理论上穿孔速度通常指毛管出口处的轧辊辊面纵向分速度,但实际穿孔速度由于受金属滑移的影响,要比理论计算的辊面纵向分速度低。但锥形穿孔机的金属滑移比桶式穿孔机要小,故其实际穿孔速度相对较高,因而穿孔效率也较高。
地质管是我国开发专用无缝钢管早的品种之一,1955年6月鞍钢无缝钢管厂,按照原苏联标准ГОСТ 6238-1952“用内接头连接的地质钻探岩芯管及其套管”,生产出了我国批Φ146mm×4.5mm和Φ146mm×7.5mm地质套管。1954年鞍钢参照ГОСТ 6238-1952标准,制定了鞍钢企业标准437-1954。接着原冶金部颁布了部颁标准“用内接头连接的地质钻探岩芯管及其套管”冶标19-1957,并于1963年修订为YB 236-1963。
1956年鞍钢无缝钢管厂按照原苏联标准ЧMTY 3343-1953“地质钻探杆管”生产出我国批地质钻杆管,1957年鞍钢参照ЧMTY 3343-1953,制定了企业标准鞍标438-1957;1960年上海钢管厂开始生产地质管(45钢),1957年原冶金部颁布了部颁标准“地质钻探杆管”冶标21-1957,1963年修订为YB 235-1963。1970年原冶金部将两个标准经过修改合并为1个标准“地质钻探用钢管”YB 235-1970。
标准公布后,鞍钢无缝钢管厂、成都无缝钢管厂、上海钢管厂、北京钢厂等无缝钢管生产厂普遍按此标准生产DZ40、DZ50和DZ55钢级的中小直径地质管,并开始研制生产供应DZ60、DZ65钢级的地质钻探管。大直径地质管主要由成都无缝钢管厂生产供应。
20世纪70年代中期,随着金刚石钻井技术的引进,原冶金部以瑞典CMS和日本JIS标准为蓝本,制订了YB 848-1975“小口径钻井用钢管”标准,并于1975年正式颁布实施。随着我国金刚石钻井技术的发展,YB 848-1975标准已不适应生产要求,为与国际标准相适应,借鉴美国DCDMA标准,制定了“金刚石岩芯钻采用无缝钢管”标准GB 3423-1982,取代YB 848-1975。
1982年无锡钢厂开始试制、生产供应DZ75钢级的地质钻探用冷拔钢管,生产规格为Φ55.5mm×4.75mm、Φ73mm×5mm和Φ88.5mm×5.5mm。
1987年成都无缝钢管厂根据国内对热轧大中直径地质钻探管的需要,制定了“地质钻探用无缝钢管”企业标准Q/CG 51-1987(1999年修改为“地质钻探用光管”Q/CG 51-1999),该标准中增加了部分大直径钢管规格(YB 235-1970中没有的),使地质钻探管的外径系列、壁厚和技术要求与API标准基本一致,填补了冶标YB 235-1970的不足,满足了我国地质钻探用管的需要。
1993年对标准的管理进行了调整,将标准“金刚石岩芯钻采用无缝钢管”GB/T 3423-1982调整为行业标准,原冶金部对其进行了修订并公布为部颁标准YB/T 5052-1993。
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